پروژه تخصصی متلب
انجام پروژه متلب محاسبات مربوط به لوله و اتصالات مسی(TCC) اتصالات بین GIS و بوشینگ های ترانسفورماتور همراه داکیومنت لاتین:انجام پروژه متلب — انجام پروژه متلب
کد تخفیف 40 درصدی برای دانشجویان عزیز سایت که تا اخر خردادماه از سایت خرید کنند فقط تا خرداد 97  کد را در باکس کد خرید وارد نمایید:

<bahar97 >

   
ضمانت بازگشت
فایل های تست شده
پرداخت آنلاین
تضمین کیفیت
دانلود فوری
کد تخفیف سایت

کد تخفیف سایت

کد تخفیف برای خرید دانشجویان عزیز فقط تا پایان خرداد ماه

قیمت محصول : 350,000 ریال

0 خرید نسخه : 1.0

محاسبات مربوط به لوله و اتصالات مسی(TCC) اتصالات بین GIS و بوشینگ های ترانسفورماتور همراه داکیومنت لاتین:انجام پروژه متلب

این اتصالات در واقع همان لوله های مسی می باشد که می توان بین بوشینگ های ترانس و تجهیزات gis قرار داد.

این برنامه در رابط گرافیکی متلب نوشته شده است و می توان کلیه تجهیزات و اتصالات بین سیستم gis  و بوشینگ ها را میتوان دقیقا محاسبه نمود.

پست های (GIS(Gas-Insulated Substation را می توان یکی از نوآوری های کاربردی در عرصه توزیع برق دانست، چرا که در آینده با حضور چشمگیر این پست ها شهرها و مناطق توزیع برق زیبا تر از قبل خواهند شد.

پست های GIS چهر ه ای جدید از مدل متداول امروزی پست های توزیع برق- (AIS(Air-Insulated Substation می باشد که به دلیل قابلیت های خوبی که داشته، توانسته نظر فعالان حوزه ی تولید و توزیع برق را به خود جلب کند هرچند که همچنان از لحاظ مالی برای تجارت دلچسب نیست.

یک پست معمولی را تصور کنید که در آن عایق هواست(پست های امروزی – AIS)، اگر بتوانیم بین تمام ادوات برقی عایقی از نوع گاز SF6 ایجاد کنیم یک پست GIS خواهیم داشت. که از لحاظ فضای اشغال شده تنها 10% فضای پست های قدیمی را نیاز دارد! و از طرفی کاملا سرپوشیده بوده و نسبت به بیرون و تغییرات جوی و حتی برخی از پدیده های جوی مثل کرونا و … در امان است، همچنین فضای مورد نیازش را می توان در زیر زمین ساخت و از دید عموم نیز مخفی ماند؛ این مورد بخصوص در مناطق حساس مانند پالایشگاه ها که احتمال اشتعال بالاست بسیار کاربردیست.

از دیگر موارد خوب پست GIS نصب و راه اندازی سریع آن است زیرا در محل تنها قطعات به یکدیگر متصل می شوند و مکان موردنظر نیز تنها باید استانداردهای ضروری را داشته باشد(برخلاف پست های AIS که موارد بسیار زیادی تنها در مورد مکان پست وجود داشت)، از لحاظ امنیت پست و کارکنان نیز، پست GIS ضریب اطمینان بالاتری نسبت به پست AIS دارد.

با در نظر گرفتن تمام موارد بالا پست های GIS معایبی را نیز دارند که می توان به هزینه راه اندازی بالای آن اشاره کرد که دلیل آن نیز فاصله بسیار کم ادوات به یکدیگر در توان های بالا می باشد. در این حالت میدان الکتریکی قوی ایجاد شده که امر ایزولاسیون را پیچیده تر می نماید.

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

http://www.porojeamadematlab.ir

تنها وبسایت انجام پروژه متلب

انجام پروژه متلب

خروجی متلب :

Tubular Copper Conductor Design Verification

Eng.Saqer Ali,,,

T.I.T

PART 1:
——-
Cross Sectional Area of Used Tubular Copper Conductor
——————————————————

Outer Diameter (mm):
——————–

ans =

50

Inner Diameter (mm):
——————–

ans =

40

Thickness of Conductor (mm):
—————————-

ans =

5

Cross Sectional Area of Conductor (mm2):
—————————————-
/ 2 2 \
| Inner_Diameter Outer_Diameter |
-pi | ————— – ————— |
\ 4 4 /

ans =

706.8583

Part 2:
——-
Minimum Required Cross Sectional Area of Tubular Copper Conductor Due to Short
Circuit Current (mm2):
——————————————————————————-

q =

7*Ik*t^(1/2)

Ik = RMS Symmetrical Fault Current (KA) .
t = Time from Initiation to Clearing Fault (S) .
q = Cross Sectional Area of Tubular Conductor (mm2) .

q =

280

**********************************************************************************
Since the Cross Sectional Area of Chosen Tubular Conductor is BIGGER than the
Minimum Required Cross Sectional Area , It is in safe ,,,
***********************************************************************************

Part 3:
——-
Total Cantilever Load On a Vertically Mounted Bus Insulator FOR GIS
——————————————————————–
Fsc=
2
9 Isc Kf
———–
100000000 D

Fsc = Electromagnetic Force Between the Conductors Through
which Short Circuit Current Flows (Kgf/m)
Isc = Symmetrical RMS Short Circuit Current (A) .
D = Conductor Spacing , Center to Center (m) .
Kf = Mounting Structure Flexibility (Generally equal 1.0)

At GIS Bushings
—————

Fsc (Kgf/m)=

ans =

68.5714

Short Circuit Force Transmitted to GIS Bushings :
————————————————-

Fsc(GIS)=le*Fsc

Where le = Effictive Conductor Length/2 .

Fsc(GIS) (Kg)=

ans =

132.3429

Cantilever Load At GIS :
————————-
Fis =
Fsc_GIS K2 (HI + HL)
——————–
HI

K2 = Overload Factor Applied To Short Circuit Force (Generally Equal 1) .
HI = Insulator Hight for the GIS Bushings (mm) .
HL = Bus Center Line Above Insulator (mm) .

Fis (Kg):

ans =

167.6343

Fis (KN):

ans =

1.6445

****************************************************************************
The GIS Bushings is ADEQUATE to WithSatnd the Short Circuit Force,,
******************************************************************************

Part 4:
——–
Total Cantilever Load On a Vertically Mounted Bus Insulator FOR T/F
——————————————————————–
Fsc=
2
9 Isc Kf
———–
100000000 D

Fsc = Electromagnetic Force Between the Conductors Through which
Short Circuit Current Flows (Kgf/m) .
Isc = Symmetrical RMS Short Circuit Current (A) .
D = Conductor Spacing , Center to Center (m) .
Kf = Mounting Structure Flexibility (Generally equal 1.0)

At T/F Bushings
—————-

Fsc (Kgf/m):

ans =

90

Short Circuit Force Transmitted to T/F Bushings :
——————- ——————————

Fsc(T/F)=le*Fsc

Where le = Efficitve Conductor Length/2 .

Fsc(T/F) (Kg)=

ans =

173.7000

Cantilever Load At T/F :
————————-
Fis =
Fsc_GIS K2 (HI + HL)
——————–
HI

K2 = Overload Factor Applied To Short Circuit Force (Generally Equal 1) .
HI = Insulator Hight for the GIS Bushings (mm) .
HL = Bus Center Line Above Insulator (mm) .

Fis (Kg):

ans =

226.9402

Fis (KN):

ans =

2.2263

***********************************************************************************
The T/F Bushings is ADEQUATE to WithStand the Short Circuit Force,,
************************************************************************************

Part 5:
——-
Calculation of Electrical Field Strength (Voltage Gradient) :
————————————————————–

The corona effect on the conductor surface of tubular conductor is a partial
discharge in the air ; if the electrical field strength exceeds a critical value on the
conductor surface. [The permissible limit is 16 to 19 KV/cm]

E =
sqrt(3) B V
——————————
/ 2 a h \
Rl log| —————— | 3
| 2 2 |
\ Rl sqrt(a + 4 h ) /

E = Surface Voltage Gradient (KV/cm)
V = Rated Voltage (KV)
B = Factor for Multiple Conductors , Equal 1 For Tube
Rl = Conductor Radius (cm)
a = Phase Spacing (cm)
h = Hight of conductor Above Ground Level (cm)

Since the hight of the T/F Bushings is LESS than the hight of the GIS Bushings
i.e. more close to the ground level , it will be used,,,

V(KV):

ans =

170

Rl(cm):

ans =

2.5000

a(cm):

ans =

160

h(cm):

ans =

600.5000

So E(KV/cm):

ans =

9.4600

**************************************************************
The Vlaue of the Voltage Gradient is ADEQUATE ,,,
**************************************************************

Part 6:
——-
Permissible Short Time Current Density:
—————————————

General Form of Adiabatic Temperature Rise Formula :

I_Adiabatic =
/ / B + Tf \ \
K S sqrt| log| —— | |
\ \ B + Ti / /
————————-
sqrt(t)

I_Adiabatic = Short Circuit Current Calculated In Adiabatic Basis (Amp)
t = Duration of Short Circuit (Sec.)
K = Constant Depending on the Material of Current Carrying Component
[For Copper Tube K=226 (Amp*Sec^.5/mm2) ]
S = Cross Sectional Area of the Current Carrying Component (mm2)
Tf = Final Temperature (200 Centigrade)
Ti = Initial Temperature (90 Centigrade)
B = Reciprocal of Temperature Coefficient of Resistance of the Current
Carrying Component [B=263.16 Centigrade]

Inorder to Find the Permissible Short Time Current Density
Consider the Cross Sectional Area of the Conductor is Only 1mm2

I (KA/mm2):

ans =

0.1177

Actual Short Time Current (KA):

ans =

40

Cross Sectional Area of Used Conductor (mm2):

ans =

706.8583

So , The Actual Short Time Current Density (KA/mm2):

ans =

0.0566

****************************************************************
Actual Short Time Current Density is LESS than the Permissible
[In Safe]
****************************************************************

Part 7:
——-
Equivalent I^2*R Loss of Selected Tubular at 90 Centigrade Operating Temperature
———————————————————————————

Tubular Current Carrying Capacity (A):

ans =

1170

Resistivity (Ohm.mm2/m):

ans =

0.0170

The DC Resistnce at 20 Centigrade is :

Ro=(Resistivity*Length)/Cross-Section /Area

Ro(Micro-Ohm/m) in case of 1.m is :

ans =

24.0501

Rm is the DC Resistance at Maximum Temperature

Rm =
Ro (Alpha20 (Tm – 20) + 1)

Alpha20 = Constant Mass Temperature Coeffiecient(3.93*10^-3)

Tm = Maximum Operating Temperature (Centigrade)

ans =

90

Rm(Ohm/m) =

ans =

30.6663

Rac is the AC Resistance of the Conductor at Maximum Temperature

Rac =
/ / 2 \ \
| | m | |
| sqrt| — + 1 | |
| \ 48 / 1 |
Rm | ————– + – |
\ 2 2 /

For m = 0 to 3

Where m= :
/ L f \
sqrt(pi) sqrt| ———— |
\ 125000000 Rm /

f(Hz) :

ans =

60

So ,For L=1m ; m equal to:

ans =

0.2218

Also , Rac(Micro-Ohm/m) :

ans =

30.6741

According to the Above Calculations , I^2*R (W/m) is :

ans =

41.9898

Part 8:
——-
Heat Loss By Radiation & Convection
————————————

The Thermal Resistance of Air is (TL):
1
——————————
pi d (Alpha_k Fk + Alpha_s Fs)

Alpha_k =
/ dV \1/4
K2 | — | 27
\ K d / 37 K1
—————- + ——–
25 2000 K d

Alpha_s =
4 4
Eps Rho ((Vo + 273) – (Vu + 273) )
———————————–
dV

K1 =
Vm 919
— + —-
369 1000

K2 =
1033 Vm
—- – —
1000 909

Vm =
Vo Vu
— + —
2 2

dV =
Vo – Vu

Alpha_k = Heat Transfer Coeffecient for Convection (W/m2 K)
Alpha_s = Heat Transfer Coeffecient for Radiation (W/m2 K)
Rho = 5.67*10^-8 (W/m2 K^4)
Eps = The Emissivity of the Conductor Surface (0.95)
K1 , K2 , K = Factors for Mean Temperature Account
Fs = Fk = 1 , Auxiliary Values for the Selected Conductor Arrangement
d = Outer Diameter of the Tube
Vo = Conductor Operation Temperature
Vu = Ambient Air Temperature
dV = Temperature Difference
Vm = Average Temperature

Vo :

ans =

90

Vu :

ans =

55

dV :

ans =

35

Vm :

ans =

72.5000

K1 :

ans =

1.1155

K2 :

ans =

0.9532

Alpha_k :

ans =

5.7082

Alpha_s :

ans =

8.9089

Thermal Air Resistance (TL , Km/W) :

ans =

0.4355

Heat Flow is :
Q=dV/TL

Q (W/m) :

ans =

80.3614

**********************************************************************
Since The Heat Losses By Convection & Radiation is BIGGER than the
Generated Heat Due to Ohmic losses in the Conductors , The Temperature
of Conductors Will NOT Exceed the Maximum Allowable Temperature ,,,
***********************************************************************

Part 9:
——-
Equivalent Voltage Drop Due to Tube Resistance
———————————————-

At The Rated Current of the Tube & the Maximum Allowable Temperature
The Voltage Drop Can Be Found According to the Following Realtions :

Voltage Drop (V/m) is Equal To :
1i Z

Where Z (Ohm/m) is :
2 2
sqrt(Rac + Xl )

Xl (Ohm/m) is :
2 pi L f

L (H/m) is :
/ D \
log| – |
\ r / 1
——– + ——–
5000000 20000000

Where :
D = Spacing Between Conductors (m) .
r = Radius of Conductor (m) .

L (H/m) :

ans =

1.3967e-06

Xl (Ohm/m) :

ans =

5.2654e-04

Z (Ohm/m) :

ans =

5.2743e-04

Voltage Drop (V/m) :

ans =

0.6171

خروجی فیلم :

محاسبات ،مربوط ، لوله و اتصالات مسی،(TCC)، اتصالات بین GIS، بوشینگ های ترانسفورماتور ، داکیومنت لاتین،انجام پروژه متلب

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

به این پست امتیاز دهید.
Rate this post
This site is using SEO Baclinks plugin created by InfoMotru.ro and Locco.Ro
 
بازدید : 175 views بار دسته بندی : , , , , , , , تاريخ : 28 فوریه 2018 به اشتراک بگذارید :
دیدگاه کاربران
    • دیدگاه ارسال شده توسط شما ، پس از تایید توسط مدیران سایت منتشر خواهد شد.
    • دیدگاهی که به غیر از زبان فارسی یا غیر مرتبط با محصول باشد منتشر نخواهد شد.


 
SEO Powered by Platinum SEO from Techblissonline

Enter your email address:

Delivered by FeedBurner